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      復合吹煉的轉爐因使用底吹氣體,相應地增大了對熔池的攪拌力,可以避免LD轉爐鋼水的過氧化現象,明顯地顯示出和底吹類似的冶金反應特征,但由于底吹氣體量不同顯示出底吹特征的程度也有較大區別。 

      從爐底通少量攪拌氣體(為頂吹流量的 1一5%)的例子是LD-KG法千葉150t轉爐和水島180t轉爐、首鋼第一煉鋼廠30t轉爐都用此法,是在爐底設置幾個小直徑單管,最大可以吹入0. 05Nm3/t. min的Ar或N2。 

      若從底部噴吹氧氣加大攪拌強度,就是K-BOP法,在千葉85t轉爐和水島250t轉爐上得到應用。底部氧流量可達到全部流量40%,并能噴入全部石灰粉,最大底供氧為0.7-1.3Nm3/t.min。如果用混合均勻時間代表鋼水攪拌強度,在總供氧量保持一定時的底吹氣體量和熔池混勻時間的關系,見圖?梢钥闯龌旌暇鶆驎r間在底吹氣體量達到INm3 /min. t左右時明顯縮短。 

      (一)脫碳反應和鋼液的氧化 

      脫碳反應速率的轉折點一從取決于供氧強度轉變到取決于碳的擴散速度時的鋼中含碳量。(o)將隨鋼水的攪拌強化而減少,K-BOP法含氧量比Pco = 1大氣壓平衡曲線低,在[C] = 0.05%時,僅相當于Pc0 = 0.75大氣壓的[C] [o]平衡曲線上。見吹煉終點的[C]和[O]關系圖。 

      吹煉時(TFe)和鋼中氧的行為一樣,渣中含鐵比頂吹降低2.5一5%,可使金屬收得率提高0.5-1.5%。 

      (二)渣一鋼反應: 

      1.由于攪拌比LD法強,余〔Mn]高,其理由可理解為(TFe)低,下式反應接近平衡,首鋼6t轉爐采用復合吹煉,可節約Mn-Fe0.4kg/t鋼。 

      吹煉終點的〔C〕和〔O〕關系 

      (Feo)+(Mn)=(Mno)+(Fe) 

      武鋼50t轉爐采用復合吹煉,可節約Mn-Fe0.63kg/t坯,一般報道余Mn可提高約0.02-0.06%。 

      2.脫s反應如下式所示,由于K-Bop法的熔池中氧勢低于LD轉爐,所以脫s優越,當然除去攪拌作用,K-Bop法還有噴石灰粉的作用,如隔頁圖所示。 

      [S]+[o 一2]=[S -2]+[o] 

      3.脫p反應如上圖所示,在相同(TFe)含量下,攪拌力越大,熔池鋼、渣均勻性越好,磷的分配比就越高。當然這也與底吹降低渣中游離鈣含量,以及噴吹石灰粉有關。 

      (三)鋼液中的氣體成份: 

      K-Bop法的[N]含量比LD法低,有利于冶煉低碳、低氮的鋼。由于底吹噴嘴可噴保護氣體丙烷,它分解出氫,使終點的氫含量比LD轉爐高2-4ppm。應在出鋼前用Ar或N2趕走氫 

      (四)復合吹煉使攪拌力增強,加強了廢鋼的熔化速度,可以穩定爐內溫度,減少熔池溫度的不均勻性。 

      (五)終點控制的命中率: 

      復合吹煉強化熔池攪拌,使爐內鋼水成份和溫度均勻化,在此基礎上,日木新日鐵、名古屋廠正在開發直接出鋼技術,在停吹前1.5分,用付槍進行測定吹煉過程中熔池的碳和溫度,用計算機計算達到終點目標溫度和碳所需加入的冷卻劑量及耗氧量。停吹后,不再進行付槍測定,可立即出鋼,碳和溫度同時命中率可比頂吹轉爐提高5-10%左右。

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